В   результате   сверления   стали   1Х18Н9Т   сверлами   диаметром 19,4 мм с подачей 0,2 мм/об и скоростью резания 19,5 м/мин было установлено, что увеличение заднего угла на периферии сверла от 6 до 12° позволяет повысить стойкость сверла в 3,5 раза (фиг. 20).

При сверлении титановых сплавов оптимальное значение заднего угла еще больше и достигает 20°, как это видно из графика, изображенного на фиг. 21. Однако сверла, заточенные с таким большим задним  углом,  имеют ослабленные  режущие  кромки  и  не могут быть рекомендованы. Наиболее рациональные значения заднего угла у сверл при обработке титановых сплавов составляют 16—18°.
Исследование угла при вершине показало сравнительно небольшое влияние его на производительность при сверлении титановых сплавов. В табл. 3 приведены значения скорости резания vl0, полученные при сверлении сплава ВТ5 сверлами диаметром 9 мм с углами при вершине 100, 120, 140° и с двойным углом 140 + 70°. Сверла испытывались с охлаждением при различных скоростях резания с постоянной подачей 0,14 мм/об и глубиной сверления 27 мм.
Как видно из табл. 3, с уменьшением угла при вершине уровень допускаемых скоростей резания несколько возрастает. Однако применение малых углов при вершине увеличивает длину заборного конуса, сверла, увеличивая этим время выхода сверла из отверстия.
Значительно эффективнее работали сверла с двойной заточкой, использование которых позволило увеличить скорость резания по сравнению со сверлами, имеющими угол при вершине 120°, на 12%. Аналогичное влияние оказывает применение двойной заточки и при сверлении жаропрочных сталей. Наличие на пере двух режущих кромок, расположенных под различными углами к оси сверла, приводят к делению стружки по ширине, что значительно облегчает условия стружкообразования и подвод охлаждающей жидкости в зону резания.