Сверление жаропрочных и особенно титановых сплавов длинными сверлами сопровождается интенсивными вибрациями, препятствующими нормальной работе сверла и вызывающими динамическое разрушение его режущих кромок.

Результаты опытов приведены на фиг. 1 в виде зависимостей суммарной длины просверленных отверстий от длины спиральной части сверла. Как видно из графика, сверление сплава ВТ2 сверлами, имеющими длину свыше 6D, практически невозможно. При пол ном врезании сверла в металл, т. е. в момент контакта направляющих ленточек со стенками просверливаемого отверстия, длинное сверло не в состоянии противостоять крутящему моменту и подвергается крутильным колебаниям. С уменьшением длины сверла от 65 до 43 мм суммарная длина отверстий, как видно из графика, возросла в 10 раз, а при длине сверла 31 мм — в 45 раз.
Значительно слабее влияет длина на работоспособность сверла при сверлении более пластичного сплава ВТ5. В этом случае сверлом длиной 64 мм было просверлено более 15 отверстий общей длиной 400 мм.
При использовании сверл большего диаметра наблюдается аналогичная картина, но максимально допустимая длина сверла, с точки зрения его виброустойчивости, соответственно возрастает.
Так при сверлении сплава ВТ2 сверло диаметром 17,4 мм оказалось работоспособным при длине  100 мм.
Величина  допустимого износа по задним поверхностям   и   направляющим ленточкам   сверла   также   зависит   от   его   длины.   Из   графика, приведенного на фиг. 2, можно видеть, что при сверлении сплава.
ВТ2 сверлом длиной свыше 65 мм величина допускаемого износа по задним поверхностям сверла не превышает 0,1—0,2 мм. Попытки продолжать работу сверлом с таким износом вызывают его вибрации вследствие возрастания крутящего момента. С уменьшением длины сверла от 75 до 36 мм величина допустимого износа по задним поверхностям возрастает от 0,1 до 2,4 мм, а по направляющим ленточкам — от 0,2 до 3,7 мм. При этом короткое сверло (L0 = 36 мм) обеспечивает безвибрационную работу вплоть до поломки, вызванной заклиниванием сверла   в  отверстии.