Все основные эксперименты выполнялись при сверлении титановых сплавов ВТ2 и ВТ5 и аустенитной стали 1Х18Н9Т. Для титановых сплавов ВТ1 и ВТ6 и жаропрочных сплавов 1Х14Е14В2М, 4Х14Н4В2М, Х23Н18 и ЭИ422 были установлены стойкостные зависимости.

Титановые сплавы использовались при опытах в виде поковок сечением 60 X 30 мм и длиной 300 мм. Заготовки жаропрочных сплавов представляли собой прокат аналогичного размера. Химические составы сплавов приведены в табл.  1.
Жаропрочные сплавы 1Х18Н9Т, 1Х14Н14В2М, 4Х14Н14В2М и Х23Н18 подвергались исследованию после термической обработки, которая состояла из закалки в воде при 1150° и отпуске при 750° в течение 5 час. Сплав ЭИ422 исследовался в отожженном состоянии.
В табл. 2 указаны механические свойства сплавов.
Все вышесказанное свидетельствует о том, что возможность производительного сверления титановых сплавов ограничивается длиной сверла, которая не должна превышать 5—6DCB. В связи с этим при сверлении глубоких отверстий необходимо повышать Жесткость сверла или создавать условия, обеспечивающие снижение крутящего   момента.
Применение специальных втулок жесткости (фиг. 3), закрепляемых непосредственно на сверле, позволяет увеличить суммарную длину просверливаемых отверстий в 2—3 раза.
Вибрации, возникающие при сверлении титановых сплавов длинными сверлами, свидетельствуют о больших крутящих моментах,   действующих   на   сверло.
Измерение крутящего момента, произведенное при работе сверлами D = 9 мм со скоростью резания 4 м/мин и различных подачах, показало, что величина его при сверлении сплава ВТ2 больше, чем при сверлении стали 40Х на 67% и стали 1Х18Н9Т на 32% (фиг.   6).